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目的：运用三维有限元分析的方法，比较 Vitallium2000 分裂式及普通式基托 设计可摘局部义齿修复后，相同载荷下基牙与缺牙区黏膜受力情况及其 分布特点，从而为临床更加广泛的应用分裂式可摘局部义齿提供更多的 理论支持。
方法：对下颌单侧游离端第一、第二磨牙缺失患者通过普通头部扫描方式进行 横断超薄扫描，以 dental 方式进行重建并获得 205 张断层图像，采用 Mimics10.01 软件、Geomagic Studio 10 软件和 ANSYS 软件建立分裂式 和普通式基托设计可摘局部义齿三维有限元模型两个。模型包括牙冠、 牙根、牙周膜、牙槽骨、基托、连接体及固位体七部分。本实验分实验 组和对照组两部分进行研究：实验组设计为下颌单侧第二前磨牙颊侧 I 型卡环、近中 支托，缺牙区基托近中设计裂隙，使 I 型卡环、基托、 义齿直接相连，并通过舌杆将对侧固位体连接；对照组为普通基托设计， 下颌单侧第二前磨牙颊侧 I 型卡环、近中 支托、远中邻面板，由舌杆 与对侧固位体相连。本研究设计采用均布载荷的加载方式，选取下颌右 侧人工牙 67 的 面中央为加载点，分别加载垂直集中载荷 200N，水平 颊舌向载荷 200N，与牙体长轴呈 30°的斜向载荷 200N。观察两组中基 牙和缺牙区黏膜应力值大小及分布方式。
结果：1.在垂直集中载荷下，对照组基牙 Von mises 力值为 2.959e6，分布在远中颈部；实验组基牙 Von mises 力值为 1.469e6，分布在远中根中 1/3。对 照组基牙牙周膜 Von mises 力值 6.8195e6，分布在近中颈部；实验组基 牙牙周膜 Von mises 力值为 2.745e6，分布在近中颈部。对照组缺牙区黏 膜 Von mises 力值为 1.7107e7，受力不均匀且偏向游离端方向；实验组 缺牙区黏膜 Von mises 力值为 3.7037e7，黏膜受力均匀。
2.在水平方向载荷下，对照组基牙 Von mises 力值为 2.1044e6，分布在颊 侧颈部；实验组基牙 Von mises 力值为 1.4643e6，分布在远中颈部。对 照组基牙牙周膜 Von mises 力值 9.3409e6，分布在颊侧颈部偏远中；实 验组基牙牙周膜 Von mises 力值为 7.9113e6，分布在近中颈部。对照组 缺牙区黏膜 Von mises 力值为 1.4284e7，受力不均匀且偏向游离端方向；实验组缺牙区黏膜 Von mises 力值为 2.9462e7，黏膜受力均匀。
3.在斜向载荷下，对照组基牙 Von mises 力值为 5.2233e6，分布在颊侧根 中 1/3；实验组基牙 Von mises 力值为 2.2806e6，分布在颊侧根中 1/3 偏近中。对照组基牙牙周膜 Von mises 力值 9.4451e6，分布在颊侧颈部；实验组基牙牙周膜 Von mises 力值为 5.6054e6，分布在远中颈部；对照 组缺牙区黏膜 Von mises 力值为 1.8127e7，受力不均匀且偏向游离端方 向；实验组缺牙区黏膜 Von mises 力值为 4.1417e7，黏膜受力均匀。
结论：综合三种载荷方式下的基牙及缺牙区黏膜的应力分析结果可知，分裂基 托可摘局部义齿设计基牙受力情况较普通可摘局部义齿设计明显下降， 起到了保护基牙的作用。分裂式基托设计使缺牙区黏膜受力均匀，降低 了牙槽骨的刺激性吸收，并且分担了一部分基牙受到的负荷。分裂式可 摘局部义齿较普通可摘局部义齿优势明显，可广泛应用于游离端牙列缺 失的修复。
关键词：分裂基托；可摘局部义齿；应力；三维有限元
前 言
目前，口腔修复临床中常见的、多发性的缺损畸形为牙列缺损，其常规修 复方发有可摘局部义齿和固定局部义齿。可摘局部义齿由于具有磨除牙体组织 少，患者能自行摘戴、便于洗刷清洁以保持良好的口腔卫生，制作方法简便， 费用较低，便于修理和增补等优点，逐渐成为牙列缺损修复中普遍采用的方法 之一。
传统的可摘局部义齿支架材料通常采用钛合金、钴铬合金等，受其刚度性 能、韧性的限制，当义齿设计不当时，义齿整体受力时容易集中在基牙部分， 咀嚼产生的侧向扭转力会对基牙牙根产生较大的不良影响，但是如果采用相对 较为灵活的、应力分散的设计形式，传统材料的性能又无法胜任，因此在临床 使用上存在一定的局限性。如何对义齿支架材料及设计形式进行改进，分散支 持组织承受的压力，减小基牙受到的扭转力，提高患者咀嚼效率，已经成为临 床上重要的问题。Vitallium[1-2]是一种用来铸造可摘支架的高钴铬钼合金，它的 引进是义齿支架材料方面一个小的提高，分为 Vitallium、Vitallium2000、Vitallium2000 plus 三个级别。与常用钴铬合金相比较，Vitallium 具有较高的延展系 数和维氏硬度，弹性限度大，抗折性好，因此义齿基托的设计可以相对更加灵 活，依靠其良好的传导应力的能力，特别适合制作分裂基托设计（见附表 1）
对于 kennedyⅠ、Ⅱ类游离端牙列缺损患者采用传统的可摘局部义齿修复 时，末端基牙将成为悬臂梁式受力方式，由于基牙牙周膜及牙槽嵴黏膜对应力 的反应不一、产生的弹性性变不一致，都可造成游离端基牙承受远中方向的过 大扭力，导致基牙牙槽嵴骨吸收，进而发生基牙松动、脱落等问题，影响义齿 的使用寿命。分裂式基托[4]即在可摘局部义齿人工牙和邻近基牙的基托上设计 一个裂隙，则人工牙承担的咀嚼力不直接传导到邻近基牙上，基牙只承担了近 中 支托所传递的垂直力，从而使基牙所受扭转力减小，并且牙槽骨承担的咬合力更加接近垂直方向，起到保护基牙和牙槽骨的作用。
通过三维有限元方法进行应力分析是研究生物力学的重要手段之一，对复 杂几何形状的物体进行建模，得出整体及局部位移值、应力及其分布规律，在 维持初始模型几何形状不变的前提下，可方便对应力大小及分布变化进行分析 比较，还可根据需要改变载荷和边界条件等力学参数。在修复学领域有限元法 主要应用于分析基牙、牙周支持组织和义齿受力后的变化，完善修复体的设计；分析不同处理程序和工艺对修复体内部的应力影响；研究不同种类的修复材料 结合界面的应力分布情况等。本课题是应用三维有限元法分析当采用两种不同 的基托设计后，模拟口腔咀嚼运动时的功能状态，观察基牙与缺牙区黏膜受力 的情况。为临床使用分裂基托提供更充分的理论依据，进而有效提高修复体的 使用寿命。
材料与方法
1.1 实验设备及软件 电脑设备：CPU：酷睿 15-480M；内存容量：4G;硬盘容量：1T；显卡：1G 软 件：交互式医学影像控制系统软件（MIMICS 10.01） CATIA ANSYS 14.0
1.2 二维图像的获取 对下颌单侧游离端第一、第二磨牙缺失患者进行 CT 横断超薄扫描，并通 过 dental 方式重建，获取 205 张 DICOM 格式的图片。
1.3 三维几何模型的建立 首先将 CT 扫描获得的断层影像导入 Mimics 软件中，设定图像的 X、Y、Z 轴，因不同组织有不同的灰度值，通过设定合适的灰度阈值提取相应的组织， 各自生成初始三维点云模型，然后将初始点云模型导入 Geomagic Studio10 软 件中，采用曲面平滑、表面细分以及去噪等各项处理，进行精修细化，得到全 部牙体硬组织的 NURBS 曲面，保存为三维实体模型。（图 1、2、3）
1.4 建立下颌肯式Ⅱ类缺损可摘局部义齿的三维实体模型 建立下颌肯式Ⅱ类缺损可摘局部义齿的三维实体模型包括连接体、基托、 固位体三部分。（图 4、5、6、7、8、9） 1.4.1 舌杆：以舌杆为基准建模。在 CATIA 设计环境下，用 part 界面在原有牙齿模型上找到合适的舌杆位置，截取断面线。按照舌杆的断面线，修复蒙 皮点，还原舌杆的贴合面，进而建立舌杆。
1.4.2 卡环：在已建好的舌杆的基础上，设计卡环的链接杆并选取合适的高 度。在选取好的高度截取牙齿断面线，修复蒙皮，制作卡环，切除多余部分， 还原卡环形状。
1.4.3 支托：以舌杆为基准，在舌杆上选取一个合适的平面，侧面做 支 拖的链接杆，并贴合牙槽骨。在初始模型上提取对应面进行切割，并在连接杆 上端选择对应高度做 支托的压面，使其贴合牙面，无干扰。
1.4.4 基托：在初始模型上切割相对应的断面线，进行点与点、面与面之间 的修复，从而达到与牙槽骨完美贴合。在数模表面建立对应工作平面，设计基 托的减重孔使其达到减重效果。
1.5 建立下颌肯式Ⅱ类缺损可摘局部义齿的三维有限元模型（图 10、11） 将以上各部分设计的实体模型导入 HyperMesh 软件中，处理各实体之间的 接触表面以及进行网格划分，生成四面体单元共 693261 个，节点 987653 个。将已划分好的网格模型导入 ANSYS14.0 中，定义各组织弹性模量、边界条件和 模拟载荷，最终得到仿真结果。
2 实验条件假设[5]
本研究中模型各部分组织和材料假设均为均质、连续和各向同性的线弹性 材料，在受力过程中模型各部分相邻界面间不产生相互滑动，材料受力变形为 小变形；因所研究模型为下颌骨的一部分，所以对模型底部加以刚性约束。
3 材料力学参数（见附表 2）
4 实验分组
实验组：分裂式基托设计可摘局部义齿
对照组：普通式基托设计可摘局部义齿
5 加载条件
本实验加载选用均布载荷方式，选取下颌右侧人工牙 67 的 面中央为加 载点，分别加载垂直集中载荷 200N，水平颊舌向载荷 200N，牙体长轴呈 30° 的斜向载荷 200N，单颗牙分别加载 100N。a 垂直集中载荷 200N：沿牙体长轴方向在 面中央窝集中加载载荷 200N。b 水平颊舌向载荷 200N：与牙体长轴呈垂直方向加载。c 与牙体长轴呈 30°斜向加载 200N。
6 应力观察指标[11]
三维有限元结果通常采用以下三种应力观察指标进行分析：Von mises 应 力、最大主应力（S1）、最小主应力（S3）。Von mises 应力：即等效应力，适用 于观察韧性材料，是通过将剪应力、拉应力和压应力三种力的不同分量利用数 学方法加以综合产生的一个单独的量，常用来表示某种组织或材料承受的总体 应力情况，因此在口腔生物力学中常作为该组织的应力观察指标。最大主应力 （S1）：反映材料内部某一点上不同方向的最大拉应力。最小主应力（S3）：反 映材料内部某一点不同方向的最大压应力。
因为天然牙牙周膜和口腔黏膜属于韧性材料，故采用 Von mises 力来描述 分裂式及普通式可摘局部义齿基牙、缺牙区黏膜受力数值范围和分布情况。
7 应力分析及结果输出
在 ANSYS14.0 的 Workbench 软件中导入各部分组织网格模型，定义不同组织的弹性模量、模型边界约束条件以及加载负荷的大小、方向，然后计算求 解。对计算出的结果处理，进一步获得各组织的最大受力点及受力分布情况。
结 果
三种加载方式下对照组和实验组的应力分布见附图，Von mises 力最大值见表 3-7。
1 垂直集中载荷
在垂直方向载荷下，邻近缺隙侧基牙牙根 Von mises 力由 2.959e6 降低为 1.469e6，应力集中部位由远中颈部下移到远中根中 1/3。基牙牙根牙周膜 Von mises 力由 6.8195e6 下降到 2.745e6，受力集中在近中颈部。缺牙区牙槽嵴黏 膜由 1.7107e7 升高为 3.7037e7，应力集中在牙槽嵴顶。（组图一）
2 水平方向载荷
在水平方向载荷下，邻近缺隙侧基牙牙根 Von mises 力由 2.1044e6 降低为 1.4643e6，应力集中在牙颈部方向。基牙牙根牙周膜 Von mises 力由 9.3409e6 降低为 7.9112e6，应力集中由近中颈部转向颊侧颈部偏远中。缺牙区牙槽嵴黏 膜由 1.4284e7 增加到 2.9462e7，受力集中部位情况同上。（组图二）
3 斜向载荷
在斜向载荷下，邻近缺隙侧基牙牙根 Von mises 力由 5.2233e6 减少到 2.2806e6，应力集中部位由颊侧根中 1/3 转向颊侧根中 1/3 偏近中。基牙牙根 牙周膜 Von mises 力由 9.4451e6 降低到 5.6054e6，受力集中部位由颊侧颈部转 向远中颈部。缺牙区牙槽嵴黏膜由 1.8127e6 增加到 4,1417e6，受力集中部位 情况同上。（组图三）
讨 论
关于游离端缺失可摘局部义齿的修复，其基托、直接固位体、 支托的部 位、角度、外形和相关力学分析，国内外研究人员提出了不同的设计和观点并 进行了大量的实验研究。游离端牙齿缺失是临床上牙列缺损的常见情况之一， 一般设计采用黏膜支持式或混合支持式可摘局部义齿进行修复[12]。当义齿修复 完成开始行使日常咀嚼功能时，常发生下沉、旋转等不稳定现象，易产生对基 牙健康不力的扭转力，而且会导致牙槽嵴受力不均匀，最终发生义齿变形、折 裂，修复失败[13]。
目前牙列缺损修复中最常用的修复方法之一是铸造可摘支架义齿，多年来 已取得很多相关临床经验[14]。铸造支架义齿与胶连塑料基托义齿相比较，具有 面积小、基托薄以及强度高等优点。但同时铸造支架义齿对基牙的分布和质量、 缺牙区牙槽嵴黏膜的健康也有较高要求。因材料性能的限制，传统支架在整体 设计上尤其是基托方面变化较小，且直接固位体体积大、回弹力差，在临床应 用方面存在缺陷[15]。Ahmad 等 [16-19] 学者提出改良连接体及固位体的设计，目 的在于减少基牙损伤、延长修复体使用寿命。其中比较重要的改良设计即为分 裂基托义齿设计。分裂基托对末端基牙有应力中断作用，理论上可以更合理的 分散 力。由于钴铬合金强度低、弹性差，采用其进行分裂基托的制作容易在 应力集中部位折断，故分裂基托的设计在临床应用时遇到一定的限制，而Vitallium 合金的引入则在一定程度上解决了这个难题。Vitallium 合金的优势有：更 好的硬度和强度，连接体面积较小时也不易折断；因良好的延伸率和弹性极限 使其使用时具有较好的回弹性；较高的生物相容性和抗腐蚀性。因此本实验中 对照组和实验组均采用 Vitallium 合金制作。
游离端缺牙区基托受力时容易对末端基牙产生有害的扭转力，与设计为远 中 支托卡环组相比较来说，末端基牙设计为 RPA 或 RPI 卡环能够更加明显 的减小对末端基牙的不利影响，并且已成为临床常规设计。本课题中两组末端 基牙均采用 RPI 卡环组[20-21]。减小末端基牙扭转力可以通过应力中断的方式。通过对下颌单侧游离端缺失时设计五种卡环所受的应力采用三维有限元法进行 分析，发现五种卡环设计中基牙所受不良影响最小的为回力卡环，其原理即为 基托或连接体不与远中 支托直接相连，基牙所受 力最先传递给基托下组织 然后再传导到邻近基牙上，起到应力中断作用[22]。
有限元法（finite element method, FEM）由 Courant 始创于 1943 年 [23]。1973 年，Farah 和 Thresher 同时将其应用于口腔医学领域[24]并随之显示出极大的优 越性。随着三维影像、计算机技术的发展，有限元法被认为是研究口腔生物力 学最先进有效的方法之一。它通过将连续弹性体分割成有限的力学单元并组合 成组合体来代替之前的连续体或结构，划分的单元只在节点处和其他单元及外 部有联系，处理不同的问题可选用不同的单元，通过研究单个单元的性质进而 得出整个弹性体的性质。有限元法结合相应的电脑软件对所需要研究测量的指 标进行分析后动态显示结果，其最大优势在于实验的可重复性，并且它可以对 研究对象的形状、结构、载荷、材料性能进行应力分析，借助计算机读取模型 任意部位的应力值和位移值并精确快速求解。三维有限元法不仅适用于条件结 构复杂的颌骨、牙、修复体等，而且还可以对几何形状复杂的物体进行建模， 求得应力值、位移值和分布规律。它能够在保持初始模型几何结构固定不变的 情况下，通过改变载荷、弹性模量及边界约束条件等力学参数，比对分析其所 受应力大小和分布变化，是一种高效、方便、实用的力学分析方法。与此同时， 三维有限元法也具有一定的局限性，因其结果只能为一近似值，只有在划分单 元数目时接近于无限才可能得到接近真实的结果，并且由于所划分单元的大小、 形状、边界条件的约束、非均质及非线性的材料等因素，均可对有限元分析的结果产生影响。
中国于 1982 年将三维有限元法应用于口腔生物力学领域。目前已通过此法 解决了一系列问题，例如通过测量实物建立了牙槽骨、牙齿的有限元模型，计 算了不同修复设计方式所产生的修复效果等[25]。有限元法还可用于研究修复材 料性质对修复体及其结构的影响和力学分析。Romeed 等 [26]利用此法对 3 种固 定义齿在缩小的牙弓上进行上颌第一磨牙修复的情况进行了研究。范长斌等 [27] 还曾利用有限元分析法分析比较了戴用分割式和普通式可摘局部义齿在不同载 荷下缺牙区黏膜的受力情况。由此可知，通过建立合适的模型并设定载荷条件、 边界约束及材料弹性模量等力学参数，即可对口腔内牙体组织的不同情况进行 模拟分析，真实地反映应力值及分布规律。
因此本课题采用三维有限元分析法，建立分裂式可摘局部义齿和普通式可 摘局部义齿两个模型，模拟口腔咀嚼活动加载三种负荷，对基牙及缺牙区黏膜 受力情况进行分析，其结果直观并准确。
当患者戴入传统可摘局部义齿后，口腔咀嚼力通过近中 支托直接传递给 邻近的基牙上，基牙在起到固位力的同时承担了更多的龈向垂直力，加重了基 牙的负担，不利于维护基牙的健康。如何设计义齿使得基牙和牙槽嵴黏膜受到 的压力能够合理分散成为临床修复工作中亟待解决的问题[28]。本实验研究发 现，使用分裂基托设计修复下颌单侧游离端牙列缺失后，在模拟垂直、水平、 斜向三种载荷情况下，分裂基托设计近缺隙侧基牙及牙周膜受力较普通基托设 计明显降低,缺牙区黏膜受力增大,分担了基牙所受的一部分力,且其受力不再 集中于游离端侧,而是更加均匀。这说明在基托处设计裂隙可以有效的将缺隙侧 基牙受到的咀嚼力通过连接体传导到对侧基牙上,且减小了牙槽骨刺激性吸收, 使 力能够合理的分散，起到保护基牙的作用。
全文总结
本课题采用 MIMICS、CATIA 及 ANSYS 等电脑软件，通过对下颌单侧游离端 牙列缺失薄层 CT 断层图片进行识别、修改，建立了直观、准确的分裂式基托设 计及普通式基托设计可摘局部义齿三维有限元模型两个。研究邻近缺隙侧基牙 及缺牙区牙槽黏膜受力情况，对模型加载三种方式载荷：垂直、水平、斜向， 观察 Von mises 应力大小和分布情况，得出以下结论：
1．在垂直方向载荷下，邻近缺隙侧基牙牙根 Von mises 力由 2.959e6 降低为 1.469e6，应力集中部位由远中颈部下移到远中根中 1/3。基牙牙根牙周膜 Von mises 力由 6.8195e6 下降到 2.745e6，受力集中在近中颈部。缺牙区牙 槽嵴黏膜由 1.7107e7 升高为 3.7037e7，应力由集中在游离端转向牙槽嵴顶。
2．在水平方向载荷下，邻近缺隙侧基牙牙根 Von mises 力由 2.1044e6 降低为 1.4643e6，应力集中在牙颈部方向。基牙牙根牙周膜 Von mises 力由 9.3409e6 降低为 7.9112e6，应力集中由近中颈部转向颊侧颈部偏远中。缺牙区牙槽 嵴黏膜由 1.4284e7 增加到 2.9462e7，受力集中部位情况同上。
3．在斜向载荷下，邻近缺隙侧基牙牙根 Von mises 力由 5.2233e6 减少到 2.2806e6，应力集中部位由颊侧根中 1/3 转向颊侧根中 1/3 偏近中。基牙牙 根牙周膜 Von mises 力由 9.4451e6 降低到 5.6054e6，受力集中部位由颊侧 颈部转向远中颈部。缺牙区牙槽嵴黏膜由 1.8127e6 增加到 4,1417e6，受力 集中部位情况同上。
4．三组数据说明由于基托处设计了裂隙，义齿在受力后，基牙颊侧 I 型卡环下 沉，基牙较普通可摘局部义齿没有受到明显作用力，同时金属基托将力传导 到中央区，使基托受力更加均匀，并通过连接体将力向前部和对侧传递，使 得紧邻缺隙侧基牙和对侧基牙及基托共同承担 力，达到保护基牙、延长 修复体使用寿命的目的。
综 述
可摘局部义齿的研究现状
随着生活水平的逐步提高,人们对于牙齿修复美观性的要求也越来越高，并 且借助于修复材料和技术的不断发展，可摘局部义齿修复的精度也不断提高。可摘局部义齿由于具有磨除牙体组织少，患者能自行摘戴、便于洗刷清洁以保 持良好的口腔卫生，制作方法简便，费用较低，便于修理和增补等优点，逐渐 成为牙列缺损修复中最普遍采用的方法之一。
临床医师在日常接诊中通常会遇到不同形式的牙列缺损。如何根据患者的 口腔基本情况选择修复材料、义齿设计形式等，在满足患者美观要求的前提下 最大限度保证余留牙及组织的健康，延长义齿使用寿命，已逐步成为口腔修复 的重点。近年来，国内外专家学者通过运用不同的研究方法主要从义齿修复材 料、义齿设计形式等方面对余留牙及组织的受力情况进行分析探讨。
1 可摘局部义齿影响口腔微生态系统的研究
口腔微生物、微生物与微生物之间、微生物与宿主之间在正常情况下于机 体处于生态平衡状态。但由于外部因素的作用可能打破这一平衡状态。例如患 者将可摘局部义齿（RPD）戴入口腔内部后，可能发生使牙菌斑中细菌的数量和 种类改变、加速菌斑的聚集等问题，从而影响口腔微生态环境，进而导致龋病、 牙周病及义齿性口炎等问题的发生。
1.1 可摘局部义齿与龋病的关系
当患者将 RPD 戴入口腔后，舌和口腔软组织碍于义齿物理性的阻挡，使其 在口腔咀嚼过程中对牙齿的自洁作用降低，导致在义齿和余留牙之间产生新的滞留区，再加之唾液 pH 值发生变化和流速降低，两者共同加聚了菌斑的堆积。余留牙患龋率提高的主要原因之一即为菌斑的聚集打破了牙面固有的微生态平 衡 [1]。在唾液缓冲系统的影响下，被酸性物质脱矿的牙釉质可以发生再矿化。但是一旦打破这种矿化与再矿化的动态平衡，便无法继续维持牙齿的正常结构 和组织，导致龋病的发生。国外学者用五年的时间对 87 名佩戴由钴铬合金制作 的可摘局部义齿患者的余留牙进行追踪，结果显示 75%的患者出现了新的龋坏， 尤其是根面龋的发生与是否接触义齿具有一定的相关性[2]。与此同时也有一些 研究人员认为龋病是几种危险因素共同作用的结果，在控制好相关其他因素的 前提下，RPD 与余留牙的患龋率无直接关系[3]。
1.2 可摘局部义齿对口腔黏膜的影响
可摘局部义齿的支持形式分为牙支持式、黏膜支持式、混合支持式三种情 况。因黏膜和可摘局部义齿基托的接触面积较大，义齿固位力由二者之间产生 的吸附力提供。口腔黏膜微生态系统因基托和黏膜之间相对密闭的环境会发生 一定的改变。学者研究发现，将基托上附着的菌斑和基托与黏膜接触面上的菌 斑进行比对，发现菌斑细菌的组成成分基本一致。临床接诊中经常会出现因佩 戴可摘局部义齿使黏膜发生损伤进而导致创伤性溃疡、口角炎、义齿性口炎及 黏膜增生等问题，义齿性口炎为最常见的情况。学者对这一情况的发生进行了 相关研究，认为其发病机制可能与两方面因素有关：一方面，白色念珠菌在 RPD 组织面所形成的生物膜上附着、聚集、繁殖，相对安全的生长环境抑制了人体 免疫系统对其发挥作用[4]；另一方面，义齿性口炎患者携带的白色念珠菌不仅 比正常者的更易粘附于口腔上皮细胞，而且因其产生较多的蛋白酶、磷脂酶， 在一定程度上促进了炎症的发生[5]。
1.3 可摘局部义齿对唾液系统的影响
唾液微生态系统发生变化主要表现在唾液分泌的质和量两方面。相关研究 发现，义齿的物理机械性作用会对唾液 pH 值、唾液流速及固有微生物的数量和 组成产生影响，从而改变唾液微生态系统。有学者对戴用 RPD 患者的唾液成分 进行了分析，发现变形链球菌和乳酸杆菌的比例上升，并且唾液所含细菌的总 量也有所增加，而这一问题的出现与唾液流速减慢存在一定关系[6]。唾液流率 下降、pH 值升高通常发生在 RPD 使用初期，这一情况随着佩戴时间的延长而逐 步趋于正常，但可以确定的一点是变形链球菌的数量在唾液中是增加的，目前 此方面的研究结果一致[7]。
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